一、明基環(huán)保為您解惑IC厭氧反應(yīng)器作原理

   經(jīng)過調(diào)節(jié)pH和溫度的廢水進(jìn)入反應(yīng)器底部的混合區(qū),并與來自泥水下降管的內(nèi)循環(huán)泥水混合液充分混合后進(jìn)入顆粒污泥膨脹床區(qū)進(jìn)行COD生化降解，此 處的COD容積負(fù)荷很高，大部分進(jìn)水COD在此處被降解，產(chǎn)生大量沼。沼由一級(jí)三相分離器收集。由于沼泡形成過程中對(duì)液體做的膨脹功產(chǎn)生了提的 ，使得沼、污泥和水的混合物沿沼提升管上升至反應(yīng)器部的液分離器，沼在該處與泥水分離并被導(dǎo)出處理。泥水混合物則沿泥水下降管進(jìn)入反應(yīng) 器底部的混合區(qū)，并于進(jìn)水充分混合后進(jìn)入污泥膨脹床區(qū)，形成所謂內(nèi)循環(huán)。根據(jù)不同的進(jìn)水COD負(fù)荷和反應(yīng)器的不同構(gòu)造，內(nèi)循環(huán)流量可達(dá)進(jìn)水流量的 0.5-5倍。經(jīng)膨脹床處理后的廢水除一部分參與內(nèi)循環(huán)外，其余污水通過一級(jí)三相分離器后，進(jìn)入精處理區(qū)的顆粒污泥床區(qū)進(jìn)行剩余COD降解與產(chǎn)沼過程， 提高和了出水水質(zhì)。由于大部分COD已經(jīng)被降解，所以精處理區(qū)的COD負(fù)荷較低，產(chǎn)量也較小。該處產(chǎn)生的沼由二級(jí)三相分離器收集，通過集管進(jìn)入 液分離器并被導(dǎo)出處理。經(jīng)過精處理區(qū)處理后的廢水經(jīng)二級(jí)三相分離器后，上清液經(jīng)出水區(qū)走，顆粒污泥則返回精處理區(qū)污泥床。

遼源厭氧反應(yīng)器

二、沉淀區(qū)斜壁角度與深度設(shè)計(jì)

 三相分離器沉淀區(qū)斜壁傾斜度應(yīng)在45°—60°之間，上部液面距反應(yīng)器部 >0.2m集罩以上的覆蓋水深 可采用0.5—1.0m ,沉淀區(qū)斜面的高度h3建議采用0.5—1.0m。不論何種形式的三相分離器,其沉淀區(qū)的水深≥1.0m，并且沉淀區(qū)的水力停留時(shí)間以1—1.5h為宜。如能滿足上述條件，則可取得良好的固液分離效果。

設(shè)計(jì)UASB反應(yīng)器沉淀區(qū)水深為2m， =0.5m， =1.0m，則傾角： arctan =arctan =46.47°,符合要求。

三、分隔板的設(shè)計(jì)

=0.6m , =0.5×（b- ）=0.5×(3-0.6)=1.2m

經(jīng)上面計(jì)算，體因受浮力，泡上升速度在進(jìn)水縫中 =12.77m/h，沿進(jìn)水縫斜向上的速度分量為 sin =19.16×sin46.47°=9.260(m/h)，則進(jìn)水縫中水流速度應(yīng)該滿足V<9.260m/h,否則水流把泡帶進(jìn)沉降區(qū)。

假設(shè)水流速度V剛好等于9.260m/h，前面計(jì)算中已設(shè)1050 廢水通過回流縫進(jìn)入沉降區(qū)，則三相分離器的進(jìn)水縫縱截面總面積為：

= = =4.72  

共6組（12條）進(jìn)水縫，每條進(jìn)水縫縱截面面積 = =   =0.40

進(jìn)水縫寬度  = = = 0.03(m)，應(yīng)滿足 與 相當(dāng)級(jí)數(shù)，且 >0.022m , 現(xiàn)設(shè)計(jì) =0.15m，則進(jìn)水縫中水流速度

        V= =1.87m/h<9.26m/h，滿足設(shè)計(jì)要求。

Δh= = =0.219m

= tan +△h- =1.2×tan46.47°+0.219-1.0=0.482m.

設(shè)進(jìn)水縫下板上端比進(jìn)水縫上板下端高出0.2m. 則進(jìn)水縫下板長度為：

（0.2+ ）/sin =(0.2+0.482)/sin46.47°=0.941m

進(jìn)水縫上板長度為： /sin =1/sin46.47°=1.380m

四、三相分離器與UASB高度設(shè)計(jì)

 三相分離區(qū)總高度 h= + + + =0.5+1+0.482+0.46=2.442m

成污泥脫節(jié)現(xiàn)象。反應(yīng)器的效高度在任何情況下選用4.5—6m，懸浮層高度3—4m是適宜的。

本次設(shè)計(jì)中，分離出流區(qū)高2.5m，反應(yīng)區(qū)高度4.5m，其中污泥床高2.0m懸浮層高2.5m。

遼源厭氧反應(yīng)器

五、汽液分離設(shè)計(jì)

 明基環(huán)保厭氧反應(yīng)器設(shè)計(jì)就是要在確定封 角后，選擇圖中縫隙寬度 和斜面長度BC（主要是MB），以防止UASB消化區(qū)中產(chǎn)生的泡被上升的液流帶入沉淀室，干擾固液分離，造成污泥流失。當(dāng)泡隨液流以速度 沿分離器斜面BC上升時(shí)，由于浮力的，它同時(shí)具垂直向上的速度 。為了泡不隨液流竄入沉淀室，泡必須在其隨液流由B點(diǎn)移至M點(diǎn)時(shí)，在垂直方向上移動(dòng)距離MN。則在分離器設(shè)計(jì)中，必須慢走一下公式要求：

>

傾角 =60°,r=70°, =0.6m,分隔板下端距反射錐處置距離MN=0.225m，則縫隙寬度 =MNsin =0.225×sin60°=0.195m.

六、明基環(huán)保教您ic反應(yīng)器如何選、選材及尺寸 （IC實(shí)驗(yàn)室選）
1、機(jī)玻璃IC厭氧反應(yīng)器效容積為25L，底邊周長15cm，高120cm。其優(yōu)點(diǎn)為外觀結(jié)構(gòu)干凈漂亮；內(nèi)部三相分離器、布水器、上下流管道等結(jié)構(gòu)清晰可見；外附保溫層了在合適的溫度下；該產(chǎn)品適用于學(xué)校、實(shí)驗(yàn)室小試模擬教學(xué)使用。
2、 鋼結(jié)構(gòu)IC厭氧反應(yīng)器為Q235碳鋼焊制主體,內(nèi)襯雙層玻璃鋼層，內(nèi)部管道噴雙層環(huán)氧漆，設(shè)備正常過程中不被腐蝕。該設(shè)備效容積 200L，底面直徑40cm，高200cm，凈重慶150kg。其優(yōu)點(diǎn)為更接近于工程實(shí)際，抗壓強(qiáng)，溫度適應(yīng)，適用于、工地現(xiàn)場(chǎng)中試模擬 。

七、明基環(huán)保提醒您三相分離器應(yīng)滿足以下幾點(diǎn)要求：

　　1、混和液進(jìn)入沉淀區(qū)之關(guān)，必須將其中的泡予以脫出，防止泡進(jìn)入沉淀區(qū)影響沉淀；

　　2、沉淀器斜壁角度約可大于45度角；

　　3、沉淀區(qū)的表面水力負(fù)荷應(yīng)在0.7m3/m2.h以下，進(jìn)入沉淀區(qū)前，通過沉淀槽低縫的流速不大于2m/m2.h；

　　4、處于集器的液一界面上的污泥要很好地使之浸沒于水中；

　　5、應(yīng)防止集器內(nèi)產(chǎn)生大量泡沫。

　　2、3兩個(gè)條件可以通過適當(dāng)選擇沉淀器的深度－面積比來加以滿足。

　　對(duì)于低濃度污水，主要用限制表面水力負(fù)荷來控制；對(duì)于中等濃度和高濃度污水，在高負(fù)荷下，橫截面上釋放的體體積可能成為一個(gè)臨界指標(biāo)。但是直到現(xiàn)在外所取得的成果表明，只要負(fù)荷率不超過20kgCOD/m3.d，UASB高度尚未見到大于10m的報(bào)道，三代厭氧反應(yīng)器除外。

　　污泥與液體的分離基于污泥絮凝、沉淀和過濾。所以在操作過程中，應(yīng)該盡可能創(chuàng)造污泥能夠形成絮凝沉降的水力條件，使污泥具良好的絮凝、沉淀性能，不僅對(duì)于分離器的工作是具重慶要意義，對(duì)于整個(gè)機(jī)物去除率更加至關(guān)重慶要。

　　別要注意避免泡進(jìn)入沉淀區(qū)，要使固——液進(jìn)入沉淀區(qū)之前就與泡很好分離。在——液表面上形成浮渣能迫使一些泡進(jìn)入沉淀區(qū)，所以在設(shè)計(jì)中必須事先就考慮到：

　?。?/span>1）采用適當(dāng)?shù)募夹g(shù)措施，盡可能避免浮渣的形成條件，防范浮渣層的形成；

　?。?/span>2）必須要沖散浮渣的設(shè)施或裝置，在污泥反應(yīng)區(qū)一旦出現(xiàn)浮渣的情況下，能夠及時(shí)破壞浮渣層的形成，或能夠及時(shí)除浮渣。

　　如上所述，UASB中污水與污泥的混合是靠上升的水流和發(fā)酵過程中產(chǎn)生的泡來完成的。因此，一般采用多點(diǎn)進(jìn)水，使進(jìn)水均勻地分布在床斷面上，其中的關(guān)鍵是要均勻——?jiǎng)蛩佟蛄俊?/span>

　　UASB容積的計(jì)算一般按機(jī)物容積負(fù)荷或水力停留時(shí)間進(jìn)行。設(shè)計(jì)時(shí)可通過試驗(yàn)決定參數(shù)或參考同類廢水的設(shè)計(jì)和參數(shù)。